На пиезометрична графика се нанасят в скала терена, височината на прикрепените сгради и налягането в мрежата. С помощта на тази графика е лесно да се определи налягането и наличното налягане във всяка точка на мрежата и абонатните системи.
Ниво 1 - 1 се приема като хоризонтална равнина на отчитане на налягането (виж фиг. 6.5). Линия P1 - P4 - графика на налягането на захранващия тръбопровод. Линия O1 - O4 - графика на налягането на връщащата линия. з o1 е общото налягане върху обратния колектор на източника; зсн - налягане на мрежовата помпа; з st е общият напор на подхранващата помпа или общият статичен напор в отоплителната мрежа; H до- пълно налягане в t.K на нагнетателната тръба на мрежовата помпа; д з m е загубата на налягане в топлоподготовителната инсталация; з p1 - пълно налягане върху захранващия колектор, з n1 = здо - Д зт. Налично налягане на мрежовата вода в колектора на ТЕЦ з 1 =з p1 - з o1. Натиск във всяка точка на мрежата азозначен като зн аз, з oi - общо налягане в предния и обратния тръбопроводи. Ако геодезическата височина в точка азима Заз , тогава пиезометричното налягане в тази точка е з p i - Заз , Х o i – З i в предния и обратния тръбопроводи, съответно. Налично налягане в точката азе разликата между пиезометричните налягания в предния и обратния тръбопроводи - з p i - зой. Разполагаемото налягане в топлопреносната мрежа в точката на присъединяване на абоната D е з 4 = з p4 - з o4 .
Фиг.6.5. Схема (а) и пиезометрична графика (б) на двутръбна отоплителна мрежа
Има загуба на налягане в захранващия тръбопровод в секция 1 - 4 
. Има загуба на налягане във връщащата линия в секция 1 - 4 
. По време на работа на мрежовата помпа налягането з st на захранващата помпа се регулира от регулатор на налягането до з o1. Когато мрежовата помпа спре, в мрежата се задава статичен напор зст, разработена от помпата за грим.
При хидравличното изчисляване на паропровода профилът на паропровода може да бъде пренебрегнат поради ниската плътност на парата. Загуба на налягане при абонати, например 
, зависи от схемата на свързване на абоната. С елеваторно смесване D з e \u003d 10 ... 15 m, с вход без асансьор - D н be =2…5 m, при наличие на повърхностни нагреватели D з n = 5…10 m, с помпено смесване D з ns = 2…4 m.
Изисквания за режима на налягане в отоплителната мрежа:
Във всяка точка на системата налягането не трябва да надвишава максимално допустимата стойност. Тръбопроводите на системата за топлоснабдяване са проектирани за 16 atm, тръбопроводи локални системи- за налягане 6 ... 7 atm;
За да избегнете изтичане на въздух във всяка точка на системата, налягането трябва да бъде поне 1,5 atm. В допълнение, това условие е необходимо за предотвратяване на кавитация на помпата;
Във всяка точка на системата налягането не трябва да бъде по-ниско от налягането на насищане при дадена температура, за да се предотврати кипенето на водата.
Q[KW] = Q[Gcal]*1160; Преобразуване на товара от Gcal в KW
G[m3/h] = Q[KW]*0,86/ ΔT; където ∆T- температурна разлика между подаването и връщането.
Пример:
Температура на подаване от отоплителни мрежи T1 - 110˚ ОТ
Температура на подаване от отоплителни мрежи T2 - 70˚ ОТ
Консумация на отоплителен кръг G = (0,45 * 1160) * 0,86 / (110-70) = 11,22 m3 / час
Но за отопляема верига с температурна графика 95/70, дебитът ще бъде напълно различен: \u003d (0,45 * 1160) * 0,86 / (95-70) \u003d 17,95 m3 / час.
От това можем да заключим: колкото по-ниска е температурната разлика (температурната разлика между подаването и връщането), толкова по-голям е необходимият поток на охлаждащата течност.
Избор на циркулационни помпи.
При избора на циркулационни помпи за отопление, топла вода, вентилационни системи е необходимо да се знаят характеристиките на системата: дебит на охлаждащата течност,
което трябва да се осигури и хидравличното съпротивление на системата.
Разход на охлаждаща течност:
G[m3/h] = Q[KW]*0,86/ ΔT; където ∆T- температурна разлика между подаването и връщането;
хидравлични устойчивостта на системата трябва да бъде осигурена от специалисти, които са изчислили самата система.
Например:
разглеждаме отоплителната система с температурна графика 95˚ C /70˚ С и натоварване 520 kW
G[m3/h] =520*0,86/ 25 = 17,89 m3/h~ 18 m3/час;
Съпротивлението на отоплителната система бешеξ = 5 метра ;
В случай на независима отоплителна система трябва да се разбере, че съпротивлението на топлообменника ще се добави към това съпротивление от 5 метра. За да направите това, трябва да погледнете изчислението му. Например, нека тази стойност е 3 метра. Така се получава общото съпротивление на системата: 5 + 3 \u003d 8 метра.
Сега можете да избирате циркулационна помпа с дебит 18m3/h и напор 8 метра.
Например този:
В този случай помпата е избрана с голям марж, позволява ви да осигурите работна точкапоток/напор при първата скорост на неговата работа. Ако по някаква причина това налягане не е достатъчно, помпата може да бъде „разпръсната“ до 13 метра при трета скорост. Най-добрият вариант се счита за опция за помпа, която поддържа работната си точка на втора скорост.
Също така е напълно възможно, вместо обикновена помпа с три или една скорост на работа, да поставите помпа с вграден честотен преобразувател, например така:
Тази версия на помпата, разбира се, е най-предпочитана, тъй като позволява най-гъвкава настройка на работната точка. Единственият недостатък е цената.
Също така е необходимо да се помни, че за циркулацията на отоплителните системи е необходимо да се осигурят две помпи безотказно (основна / резервна), а за циркулацията на линията за БГВ е напълно възможно да се достави една.
Система за пиене. Избор на помпа на захранващата система.
Очевидно е, че помпата за усилване е необходима само в случай на независими системи, по-специално отопление, където отоплението и отоплителната верига
разделени от топлообменник. Самата система за подхранване е необходима за поддържане на постоянно налягане във втория контур при евентуални течове.
в отоплителната система, както и за запълване на самата система. Самата система за презареждане се състои от превключвател за налягане, електромагнитен клапан и разширителен съд.
Подхранващата помпа се монтира само когато налягането на охлаждащата течност във връщането не е достатъчно, за да напълни системата (пиезометърът не позволява).
Пример:
Налягането на връщащия топлоносител от отоплителните мрежи Р2 = 3 атм.
Височината на сградата, като се вземат предвид тези. Под земята = 40 метра.
3 атм. = 30 метра;
Необходима височина = 40 метра + 5 метра (на чучур) = 45 метра;
Дефицит на налягане = 45 метра - 30 метра = 15 метра = 1,5 атм.
Налягането на захранващата помпа е разбираемо, трябва да бъде 1,5 атмосфери.
Как да определим разхода? Приема се, че дебитът на помпата е 20% от обема на отоплителната система.
Принципът на работа на захранващата система е следният.
Пресостатът (уред за измерване на налягане с релеен изход) измерва налягането на обратния топлоносител в отоплителната система и има
предварителна настройка. За този конкретен пример тази настройка трябва да бъде приблизително 4,2 атмосфери с хистерезис от 0,3.
Когато налягането във връщането на отоплителната система падне до 4,2 атм., Превключвателят за налягане затваря групата си от контакти. Това подава напрежение към соленоида
вентил (отваряне) и помпа за подхранване (включване).
Подхранващата охлаждаща течност се подава, докато налягането се повиши до стойност от 4,2 atm + 0,3 = 4,5 атмосфери.
Изчисляване на контролния вентил за кавитация.
При разпределяне на наличното налягане между елементите на нагревателната точка е необходимо да се вземе предвид възможността за кавитационни процеси вътре в тялото
клапи, които с времето ще го разрушат.
Максимално допустимото диференциално налягане през вентила може да се определи от формулата:
∆Pмакс= z*(P1 − Ps) ; бар
където: z е коефициентът на иницииране на кавитация, публикуван в техническите каталози за избор на оборудване. Всеки производител на оборудване има свой собствен, но средната стойност обикновено е в диапазона 0,45-06.
P1 - налягане пред вентила, бар
Рs – налягане на насищане на водни пари при дадена температура на охлаждащата течност, bar,
да секойтоопределени от таблицата:
Ако очакваното диференциално налягане, използвано за избор на Kvs вентила, не е повече от
∆Pмакс, няма да се появи кавитация.
Пример:
Налягане пред клапан P1 = 5 bar;
Температура на охлаждащата течност Т1 = 140С;
Z клапан каталог = 0,5
Според таблицата, за температура на охлаждащата течност от 140 ° С, определяме Рs = 2,69
Максимално допустимото диференциално налягане през вентила е:
∆Pмакс= 0,5 * (5 - 2,69) = 1,155 бара
Невъзможно е да загубите повече от тази разлика на клапата - ще започне кавитация.
Но ако температурата на охлаждащата течност е по-ниска, например 115C, което е по-близо до реалните температури на отоплителната мрежа, максималната разлика
налягането ще бъде по-голямо: ΔPмакс\u003d 0,5 * (5 - 0,72) \u003d 2,14 бара.
От това можем да направим съвсем очевидно заключение: колкото по-висока е температурата на охлаждащата течност, толкова по-нисък е възможен спад на налягането през контролния клапан.
За определяне на дебита. Преминавайки през тръбопровода, достатъчно е да използвате формулата:
;Госпожица
G – дебит на охлаждащата течност през вентила, m3/h
d – условен диаметър на избраната арматура, mm
Необходимо е да се вземе предвид фактът, че скоростта на потока, преминаващ през участъка на тръбопровода, не трябва да надвишава 1 m/s.
Най-предпочитаната скорост на потока е в диапазона 0,7 - 0,85 m/s.
Минималната скорост трябва да бъде 0,5 m/s.
Критерият за избор на система за БГВ обикновено се определя от техническите спецификации за свързване: топлогенераторът много често предписва
тип система за БГВ. В случай, че типът на системата не е предписан, трябва да се следва едно просто правило: определяне чрез съотношението на натоварването на сградата
за топла вода и отопление.
Ако 0.2
съответно
Ако QDHW/Qотопление< 0.2 или QDHW/Qотопление>1; необходими едностепенна система за топла вода.
Самият принцип на работа на двустепенна система за БГВ се основава на възстановяване на топлината от връщането на отоплителния кръг: обратният топлоносител на отоплителния кръг
преминава през първия етап на захранване с гореща вода и загрява студена вода от 5C до 41...48C. В същото време обратната охлаждаща течност на отоплителния кръг се охлажда до 40C
и вече студено се слива в отоплителната мрежа.
Вторият етап на захранването с гореща вода загрява студена вода от 41 ... 48C след първия етап до предписаните 60 ... 65C.
Предимства на двустепенна система за БГВ:
1) Благодарение на възстановяването на топлината на връщането на отоплителния кръг, охладената охлаждаща течност навлиза в отоплителната мрежа, което драстично намалява вероятността от прегряване
обратни линии. Тази точка е изключително важна за компаниите, генериращи топлина, по-специално за топлофикационните мрежи. Сега става обичайно да се извършват изчисления на топлообменниците на първия етап на захранването с топла вода при минимална температура от 30 ° C, така че още по-студена охлаждаща течност да се слее в връщането на отоплителната мрежа.
2) Двустепенната система за БГВ се контролира по-точно от температурата на горещата вода, която отива към потребителя за анализ и температурните колебания
на изхода от системата е много по-малко. Това се постига благодарение на факта, че управляващият вентил на второто стъпало на битовата гореща вода в процеса на работа регулира
само малка част от товара, а не целия.
При разпределяне на товарите между първия и втория етап на захранването с топла вода е много удобно да се действа по следния начин:
70% натоварване - 1 степен БГВ;
30% натоварване - 2 степен БГВ;
Какво дава.
1) Тъй като вторият (регулируем) етап се оказва малък, тогава в процеса на регулиране на температурата на БГВ, температурните колебания на изхода на
системите са малки.
2) Поради това разпределение на натоварването на БГВ, в процеса на изчисление получаваме равенството на разходите и в резултат на това равенството на диаметрите в тръбопровода на топлообменниците.
Консумацията за циркулация на БГВ трябва да бъде най-малко 30% от консумацията на БГВ, демонтирана от потребителя. Това е минималният брой. За повишаване на надеждността
система и стабилност на контрола на температурата на БГВ, дебитът за циркулация може да се увеличи до стойност от 40-45%. Това се прави не само за поддържане
температура на топла вода, когато няма анализ от потребителя. Това се прави, за да се компенсира „усвояването“ на БГВ по време на пиковия анализ на БГВ, тъй като консумацията
циркулацията ще поддържа системата в момента, в който обемът на топлообменника се запълни със студена вода за отопление.
Има случаи на неправилно изчисляване на системата за БГВ, когато вместо двустепенна система е проектирана едностепенна. След инсталиране на такава система,
в процеса на въвеждане в експлоатация специалистът се сблъсква с изключителна нестабилност на системата за БГВ. Тук е уместно дори да се говори за неработоспособност,
което се изразява в големи температурни колебания на изхода на системата за БГВ с амплитуда 15-20C от заданието. Например, когато настройката
е 60C, тогава в процеса на регулиране се появяват температурни колебания в диапазона от 40 до 80C. В този случай промяна на настройките
електронен контролер (PID - компоненти, време на ход и т.н.) няма да даде резултат, тъй като хидравликата на БГВ е фундаментално неправилно изчислена.
Има само един изход: да се ограничи потокът от студена вода и да се увеличи максимално циркулационният компонент на топлата вода. В този случай, в точката на смесване
по-малко студена вода ще се смеси с повече гореща (циркулираща) вода и системата ще работи по-стабилно.
По този начин се извършва някаква имитация на двустепенна система за БГВ поради циркулацията на БГВ.
„Конкретизиране на показателите за количеството и качеството на комуналните ресурси в съвременните реалности на жилищно-комуналните услуги“
СПЕЦИФИКАЦИЯ НА ПОКАЗАТЕЛИ ЗА КОЛИЧЕСТВОТО И КАЧЕСТВОТО НА ПОЛЗНИТЕ РЕСУРСИ В СЪВРЕМЕННИТЕ РЕАЛНОСТИ НА КОМПАНИЯТА HUSAL
В.У. Харитонски, Началник отдел Инженерни системи
А. М. Филипов, Заместник-началник отдел Инженерни системи,
Московска държавна жилищна инспекция
Към днешна дата не са разработени документи, регулиращи показателите за количеството и качеството на комуналните ресурси, доставяни на битовите потребители на границата на отговорност на ресурсоснабдителните и жилищните организации. В допълнение към съществуващите изисквания, специалистите на Московската жилищна инспекция предлагат да се определят стойностите на параметрите на системите за топлоснабдяване и водоснабдяване на входа на сградата, за да се поддържа качеството на обществените услуги в жилищни многофамилни сгради .
Прегледът на действащите правила и разпоредби за техническата експлоатация на жилищния фонд в областта на жилищните и комуналните услуги показа, че в момента строителството, санитарните норми и правила, GOST R 51617 -2000 * "Жилищни и комунални услуги", " Правила за предоставяне на обществени услуги на гражданите", одобрени с Указ на правителството на Руската федерация от 23 май 2006 г. № 307, и други действащи нормативни документи разглеждат и задават параметри и режими само при източника (централна отоплителна станция, котелна, хидрофорна помпена станция), която генерира комунален ресурс (студена, топла вода и топлинна енергия), както и директно в апартамента на жител, където се предоставя комунална услуга. Те обаче не отчитат съвременните реалности на разделянето на жилищните и комуналните услуги на жилищни сгради и обществени съоръжения и установените граници на отговорност на ресурсоснабдителните и жилищните организации, които са обект на безкрайни спорове при определяне на виновно лице за непредоставяне на услуги на населението или предоставяне на услуги с неподходящо качество. По този начин днес няма документ, регулиращ показателите за количество и качество на входа на къщата, на границата на отговорността на ресурсните и жилищните организации.
Въпреки това анализът на проверките на качеството на доставените комунални ресурси и услуги, извършени от Московската жилищна инспекция, показа, че разпоредбите на федералните регулаторни правни актове в областта на жилищните и комуналните услуги могат да бъдат детайлизирани и конкретизирани по отношение на жилищни сгради, което ще позволи да се установи взаимна отговорност на ресурсоснабдителните и управляващите жилищни организации. Трябва да се отбележи, че качеството и количеството на комуналните ресурси, доставени до границата на оперативна отговорност на ресурсоснабдителната и управляваща жилищна организация, и комуналните услуги за жителите се определят и оценяват въз основа на показанията, преди всичко, на общите домакински измервателни уреди монтирани на входовете
системи за топлоснабдяване и водоснабдяване на жилищни сгради и автоматизирана система за мониторинг и отчитане на потреблението на енергия.
По този начин Moszhilinspektsiya, въз основа на интересите на жителите и дългогодишната практика, в допълнение към изискванията на нормативните документи и при разработването на разпоредбите на SNiP и SanPin във връзка с условията на работа, както и за да се съобразят с качество на обществените услуги, предоставяни на населението в жилищни многофамилни сгради, предложени за регулиране на входа на системите за топлоснабдяване и водоснабдяване в къщата (в блока за измерване и управление), следните стандартни стойности на параметрите и режимите отчитани от общодомови измервателни уреди и автоматизирана система за наблюдение и отчитане на потреблението на енергия:
1) за централната отоплителна система (CH):
Отклонението на средната дневна температура на мрежовата вода, подадена към отоплителните системи, трябва да бъде в рамките на ± 3% от установения температурен график. Средната дневна температура на водата от връщащата мрежа не трябва да надвишава температурата, посочена в температурната диаграма, с повече от 5%;
Налягането на мрежовата вода във връщащия тръбопровод на системата за централно отопление трябва да бъде най-малко 0,05 MPa (0,5 kgf / cm 2) по-високо от статичното (за системата), но не по-високо от допустимото (за тръбопроводи, нагреватели , фитинги и друго оборудване). Ако е необходимо, е позволено да се монтират регулатори на обратната вода на връщащите тръбопроводи в ITP на отоплителните системи на жилищни сгради, директно свързани към главните отоплителни мрежи;
Мрежовото водно налягане в захранващия тръбопровод на системите за ЦО трябва да бъде по-високо от необходимото водно налягане във връщащите тръбопроводи с наличното налягане (за да се осигури циркулацията на топлоносителя в системата);
Наличното налягане (спад на налягането между захранващите и връщащите тръбопроводи) на топлоносителя на входа на отоплителната мрежа за централно отопление в сградата трябва да се поддържа от организациите за доставка на топлина в рамките на:
а) със зависима връзка (с асансьорни възли) - в съответствие с проекта, но не по-малко от 0,08 MPa (0,8 kgf / cm 2);
б) с независимо свързване - в съответствие с проекта, но не по-малко от 0,03 MPa (0,3 kgf / cm2) повече от хидравличното съпротивление на централната отоплителна система вътре в къщата.
2) За система за захранване с гореща вода (БГВ):
Температура на горещата вода в захранващия тръбопровод за БГВ за затворени системи в рамките на 55-65 °С, за отворени системи за топлоснабдяване в рамките на 60-75 °С;
Температура в циркулационния тръбопровод за БГВ (за затворени и отворени системи) 46-55 °С;
Средноаритметичната стойност на температурата на горещата вода в захранващите и циркулационните тръбопроводи на входа на системата за БГВ във всички случаи не трябва да бъде по-ниска от 50 °C;
Наличното налягане (спад на налягането между захранващия и циркулационния тръбопровод) при прогнозния дебит на циркулационния поток на системата за БГВ трябва да бъде най-малко 0,03-0,06 MPa (0,3-0,6 kgf / cm 2);
Налягането на водата в захранващия тръбопровод на системата за БГВ трябва да бъде по-високо от налягането на водата в циркулационния тръбопровод с размера на наличното налягане (за да се осигури циркулацията на гореща вода в системата);
Налягането на водата в циркулационния тръбопровод на системите за БГВ трябва да бъде най-малко 0,05 MPa (0,5 kgf / cm 2) по-високо от статичното налягане (за системата), но не надвишава статичното налягане (за най-високо разположената и висока сграда ) с повече от 0,20 MPa (2 kgf/cm2).
С тези параметри в апартаменти в близост до санитарни уреди на жилищни помещения, в съответствие с регулаторните правни актове на Руската федерация, трябва да се осигурят следните стойности:
Температура на горещата вода не по-ниска от 50 °С (оптимална - 55 °С);
Минималното свободно налягане при санитарните уреди на жилищните помещения на горните етажи е 0,02-0,05 MPa (0,2-0,5 kgf / cm 2);
Максималното свободно налягане в системите за захранване с топла вода в близост до санитарни уреди на горните етажи не трябва да надвишава 0,20 MPa (2 kgf / cm 2);
Максималното свободно налягане във водоснабдителните системи на санитарните уреди на долните етажи не трябва да надвишава 0,45 MPa (4,5 kgf / cm 2).
3) За система за захранване със студена вода (CWS):
Налягането на водата в захранващия тръбопровод на системата за студена вода трябва да бъде най-малко 0,05 MPa (0,5 kgf / cm 2) по-високо от статичното налягане (за системата), но не надвишава статичното налягане (за най-високо разположените и високо- издигане на сграда) с повече от 0,20 MPa (2 kgf / cm 2).
С този параметър в апартаментите, в съответствие с регулаторните правни актове на Руската федерация, трябва да се осигурят следните стойности:
а) минималното свободно налягане при санитарните уреди на жилищните помещения на горните етажи е 0,02-0,05 MPa (0,2-0,5 kgf / cm 2);
б) минималното налягане пред газовия бойлер на горните етажи е най-малко 0,10 MPa (1 kgf / cm 2);
в) максималното свободно налягане във водоснабдителните системи в близост до санитарните уреди на долните етажи не трябва да надвишава 0,45 MPa (4,5 kgf / cm 2).
4) За всички системи:
Статичното налягане на входа на системите за топлоснабдяване и водоснабдяване трябва да гарантира, че тръбопроводите на системите за централно отопление, студена вода и топла вода са пълни с вода, докато статичното водно налягане не трябва да бъде по-високо от допустимото за тази система.
Стойностите на налягането на водата в системите за топла и студена вода на входа на тръбопроводите в къщата трябва да бъдат на едно и също ниво (постигнато чрез настройка на устройствата за автоматично управление на отоплителната точка и / или помпената станция), докато максималната допустимата разлика в налягането трябва да бъде не повече от 0,10 MPa (1 kgf / cm 2).
Тези параметри на входа на сградите трябва да се осигурят от ресурсоснабдяващи организации чрез предприемане на мерки за автоматично регулиране, оптимизиране, равномерно разпределение на топлинна енергия, студена и топла вода между потребителите, а за връщащите тръбопроводи на системите - също и от организации за управление на жилища чрез проверки, установяване и отстраняване на нарушения или преоборудване и извършване на дейности по настройка на инженерни системи на сгради. Тези мерки трябва да се извършват при подготовката на топлинни точки, помпени станции и вътрешноквартални мрежи за сезонна работа, както и в случаи на нарушения на определени параметри (показатели за количеството и качеството на комуналните ресурси, доставяни до границата на експлоатационна отговорност) ).
Ако посочените стойности на параметрите и режимите не се спазват, ресурсоснабдителната организация е длъжна незабавно да предприеме всички необходими мерки за тяхното възстановяване. Освен това, в случай на нарушение на посочените стойности на параметрите на доставените комунални ресурси и качеството на предоставените комунални услуги, е необходимо да се преизчисли плащането за комуналните услуги, предоставени в нарушение на тяхното качество.
По този начин спазването на тези показатели ще осигури комфортен живот на гражданите, ефективното функциониране на инженерните системи, мрежите, жилищните сгради и комуналните услуги, които осигуряват топлоснабдяване и водоснабдяване на жилищния фонд, както и доставката на комунални ресурси в необходимите количество и стандартно качество до границите на оперативната отговорност на снабдяването с ресурси и управлението на жилищната организация (на входа на инженерните комуникации в къщата).
Литература
1. Правила за техническа експлоатация на топлоелектрически централи.
2. МДК 3-02.2001г. Правила за техническа експлоатация на системи и съоръжения за обществено водоснабдяване и канализация.
3. МДК 4-02.2001г. Стандартна инструкция за техническа експлоатация на топлинни системи за комунално топлоснабдяване.
4. МДК 2-03.2003г. Правила и норми за техническа експлоатация на жилищен фонд.
5. Правила за предоставяне на обществени услуги на гражданите.
6. ЖНМ-2004/01. Правила за подготовка за зимна експлоатация на системи за топлоснабдяване и водоснабдяване на жилищни сгради, оборудване, мрежи и конструкции на горивно-енергийните и комунални услуги в Москва.
7. ГОСТ Р 51617-2000*. Жилищно-комунални услуги. Общи спецификации.
8. SNiP 2.04.01-85 (2000). Вътрешни водопроводи и канализация на сгради.
9. SNiP 2.04.05-91 (2000). Отопление, вентилация и климатизация.
10. Методика за проверка на нарушението на количеството и качеството на услугите, предоставяни на населението по отношение на отчитането на потреблението на топлинна енергия, потреблението на студена и топла вода в Москва.
(Енергоспестяващо списание № 4, 2007 г.)
Прочетете също:
|
В системите за топлоснабдяване с вода потребителите се снабдяват с топлина чрез подходящо разпределение на очакваните дебити на мрежовата вода между тях. За да се реализира такова разпределение, е необходимо да се развие хидравличният режим на системата за топлоснабдяване.
Целта на разработването на хидравличния режим на топлоснабдителната система е да се осигурят оптимално допустими налягания във всички елементи на топлоснабдителната система и необходимите налични налягания във възловите точки на отоплителната мрежа, в групови и локални топлофикационни точки, достатъчни за доставка потребители с прогнозна консумация на вода. Налично налягане е разликата в налягането на водата в захранващия и връщащия тръбопровод.
За надеждността на системата за топлоснабдяване се налагат следните условия:
Да не се превишават допустимите налягания: в източници на топлоснабдяване и отоплителни мрежи: 1,6-2,5 MPa - за нагреватели на пароводна мрежа тип PSV, за стоманени водогрейни котли, стоманени тръби и фитинги; в абонатни единици: 1,0 MPa - за секционни бойлери; 0,8-1,0 MPa - за стоманени конвектори; 0,6 MPa - за чугунени радиатори; 0,8 MPa - за нагреватели;
Осигуряване на свръхналягане във всички елементи на топлоснабдителната система за предотвратяване на кавитация на помпите и защита на топлоснабдителната система от изтичане на въздух. Минималната стойност на свръхналягането се приема за 0,05 MPa. Поради тази причина пиезометричната линия на връщащия тръбопровод във всички режими трябва да бъде разположена най-малко на 5 m вода над точката на най-високата сграда. Изкуство.;
Във всички точки на отоплителната система трябва да се поддържа налягане над налягането на наситените водни пари при максимална температура на водата, като се гарантира, че водата не кипи. По правило опасността от кипене на вода най-често възниква в захранващите тръбопроводи на отоплителната мрежа. Минималното налягане в захранващите тръбопроводи се взема според проектната температура на мрежовата вода, таблица 7.1.
Таблица 7.1
Линията без кипене трябва да бъде начертана на графиката, успоредна на терена на височина, съответстваща на излишната глава при максимална температура на охлаждащата течност.
Графично хидравличният режим е удобно изобразен под формата на пиезометрична графика. Пиезометричната графика е изградена за два хидравлични режима: хидростатичен и хидродинамичен.
Целта на разработването на хидростатичен режим е да се осигури необходимото налягане на водата в системата за топлоснабдяване в приемливи граници. Долната граница на налягането трябва да гарантира, че потребителските системи са пълни с вода и да създаде необходимото минимално налягане за защита на системата за захранване с топлина от изтичане на въздух. Хидростатичният режим се развива с работещи подхранващи помпи и без циркулация.
Хидродинамичният режим се разработва въз основа на данни от хидравличното изчисление на топлинните мрежи и се осигурява от едновременната работа на подхранващи и мрежови помпи.
Разработването на хидравличния режим се свежда до изграждането на пиезометрична графика, която отговаря на всички изисквания за хидравличния режим. Трябва да се разработят хидравлични режими на водни отоплителни мрежи (пиезометрични графики) за отоплителни и неотоплителни периоди. Пиезометричната графика ви позволява да: определите налягането в захранващите и връщащите тръбопроводи; налично налягане във всяка точка на отоплителната мрежа, като се вземе предвид терена; според наличния натиск и височина на сградите, изберете схеми за свързване на потребителите; изберете авторегулатори, елеваторни дюзи, дроселни устройства за локални системи на консуматори на топлина; изберете главни и подхранващи помпи.
Построяване на пиезометрична графика(фиг. 7.1) се извършва, както следва:
а) избрани са мащаби по абсцисната и ординатната ос и са нанесени терена и височината на застрояване на кварталите. Изграждат се пиезометрични графики за главни и разпределителни отоплителни мрежи. За основните топлопреносни мрежи скалите могат да бъдат взети: хоризонтално M g 1: 10000; вертикален М при 1:1000; за разпределителни отоплителни мрежи: M g 1:1000, M в 1:500; Нулевата маркировка на оста y (оси на налягане) обикновено се приема като маркировка на най-ниската точка на отоплителната мрежа или маркировка на мрежовите помпи.
б) определя се стойността на статичната глава, която осигурява запълването на потребителските системи и създаването на минимална излишна глава. Това е височината на най-високата сграда плюс 3-5 метра вода.
След нанасяне на терена и височината на сградите се определя статичната височина на системата
H c t \u003d [H zd + (3¸5)],м (7,1)
където Н зде височината на най-високата сграда, m.
Статичният напор H st е начертан успоредно на абсцисната ос и не трябва да надвишава максималния работен напор за локални системи. Стойността на максималното работно налягане е: за отоплителни системи със стоманени нагреватели и за нагреватели - 80 метра; за отоплителни системи с чугунени радиатори - 60 метра; за независими схеми на свързване с повърхностни топлообменници - 100 метра;
в) След това се изгражда динамичен режим. Смукателната височина на мрежовите помпи Ns е произволно избрана, която не трябва да надвишава статичната височина и осигурява необходимото налягане на входа за предотвратяване на кавитация. Кавитационният резерв, в зависимост от измерването на помпата, е 5-10 m.a.c.;
г) от линията на условното налягане при засмукване на мрежовите помпи, загубите на налягане на връщащия тръбопровод DH arr на главния тръбопровод на отоплителната мрежа (линия A-B) се нанасят последователно, като се използват резултатите от хидравличното изчисление. Големината на налягането във връщащия тръбопровод трябва да отговаря на изискванията, посочени по-горе при изграждането на тръбопровод за статично налягане;
д) необходимото разполагаемо налягане се отлага при последния абонат DH ab, от работните условия на асансьора, нагревателя, смесителя и разпределителните топлопреносни мрежи (линия B-C). Стойността на разполагаемото налягане в точката на присъединяване на разпределителните мрежи се приема най-малко 40 m;
д) започвайки от последния възел на тръбопровода, загубите на налягане в захранващия тръбопровод на главната линия DH под (линия C-D) се отлагат. Налягането във всички точки на захранващия тръбопровод, въз основа на състоянието на неговата механична якост, не трябва да надвишава 160 m;
ж) загубата на налягане в източника на топлина DH um (линия D-E) се изобразява и се получава налягането на изхода на мрежовите помпи. При липса на данни загубата на налягане в комуникациите на когенерацията може да се приеме за 25 - 30 m, а за районна котелна централа - 8-16 m.
Определя се налягането на мрежовите помпи
Налягането на подхранващите помпи се определя от налягането на статичния режим.
В резултат на такава конструкция се получава първоначалната форма на пиезометричната графика, която ви позволява да оцените налягането във всички точки на системата за топлоснабдяване (фиг. 7.1).
Ако не отговарят на изискванията, променете позицията и формата на пиезометричната графика:
а) ако линията за налягане на връщащия тръбопровод пресича височината на сградата или е на по-малко от 3¸5 m от нея, тогава пиезометричната графика трябва да се повдигне, така че налягането в връщащия тръбопровод да гарантира, че системата е запълнена;
б) ако стойността на максималното налягане в връщащия тръбопровод надвишава допустимото налягане в нагревателите и не може да бъде намалена чрез изместване на пиезометричната графика надолу, тогава трябва да се намали чрез инсталиране на бустерни помпи в връщащия тръбопровод;
в) ако некипящата линия пресича линията под налягане в захранващия тръбопровод, тогава водата може да заври зад пресечната точка. Следователно, налягането на водата в тази част на отоплителната мрежа трябва да се увеличи чрез преместване на пиезометричната графика нагоре, ако е възможно, или инсталиране на помпа за повишаване на мощността на захранващия тръбопровод;
г) ако максималното налягане в оборудването на инсталацията за термична обработка на източника на топлина надвишава допустимата стойност, тогава на захранващия тръбопровод се монтират бустерни помпи.
Разделяне на отоплителната мрежа на статични зони. Разработена е пиезометрична графика за два режима. Първо, за статичен режим, когато няма циркулация на водата в системата за захранване с топлина. Предполага се, че системата е пълна с вода с температура 100°C, като по този начин се елиминира необходимостта от поддържане на свръхналягане в топлинните тръби, за да се избегне кипене на охлаждащата течност. Второ, за хидродинамичния режим - при наличие на циркулация на охлаждащата течност в системата.
Разработването на графика започва със статичен режим. Местоположението на линията за пълно статично налягане на графиката трябва да гарантира, че всички абонати са свързани към отоплителната мрежа според зависима схема. За целта статичното налягане не трябва да надвишава допустимото от състоянието на здравина на абонатните инсталации и трябва да осигури запълване на локалните системи с вода. Наличието на обща статична зона за цялата топлоснабдителна система опростява нейната работа и повишава нейната надеждност. Ако има значителна разлика в геодезическите коти на земята, установяването на обща статична зона е невъзможно поради следните причини.
Най-ниската позиция на нивото на статичното налягане се определя от условията на пълнене на местни системи с вода и осигуряване на свръхналягане най-малко 0,05 MPa в горните точки на системите на най-високите сгради, разположени в зоната на най-големите геодезични марки. Подобен натиск се оказва недопустимо висок за сгради, разположени в тази част от зоната, която е с най-ниски геодезични знаци. При такива условия става необходимо да се раздели системата за топлоснабдяване на две статични зони. Едната зона за част от района с ниски геодезически знаци, другата - с високи.
На фиг. 7.2 показва пиезометрична графика и схематична диаграма на системата за топлоснабдяване за зона със значителна разлика в геодезичните коти на нивото на земята (40 m). Частта от зоната, прилежаща към източника на топлоснабдяване, е с нулеви геодезични марки, в периферната част на зоната маркировките са 40м. Височината на сградите е 30 и 45м. За възможността за пълнене на отоплителните системи на сгради с вода III и IVразположен на 40 m знак и създаващ излишен напор от 5 m в най-високите точки на системите, нивото на пълния статичен напор трябва да бъде разположен на 75 m знак (линия 5 2 - S 2). В този случай статичният напор ще бъде 35 m. Въпреки това височина от 75 м е неприемлива за сгради ази IIразположен на нула. За тях допустимата най-висока позиция на нивото на общото статично налягане съответства на 60m. По този начин при разглежданите условия е невъзможно да се установи обща статична зона за цялата система за топлоснабдяване.
Възможно решение е топлоснабдителната система да се раздели на две зони с различни нива на общо статично налягане - долната с ниво 50m (линия S t-Si) и горната с кота 75м (линия С 2 -S2).С това решение всички потребители могат да бъдат свързани към системата за топлоснабдяване по зависима схема, тъй като статичното налягане в долната и горната зона е в допустими граници.
Така че когато циркулацията на водата в системата спре, нивата на статичното налягане се установяват в съответствие с приетите две зони, на кръстовището е разположено разделително устройство (фиг. 7.2). 6 ). Това устройство предпазва отоплителната мрежа от повишено налягане, когато циркулационните помпи спрат, автоматично я разделя на две хидравлично независими зони: горна и долна.
Когато циркулационните помпи спрат, спадът на налягането в връщащия тръбопровод на горната зона се предотвратява от регулатора на налягането „към себе си“ RDDS (10), който поддържа постоянно предварително зададено налягане HRDDS в точката на избор на импулс. Когато налягането падне, той се затваря. Падането на налягането в захранващия тръбопровод се предотвратява от монтиран на него възвратен клапан (11), който също се затваря. Така RDDS и възвратен клапан разделят отоплителната система на две зони. За захранване на горната зона е инсталирана бустерна помпа (8), която взема вода от долната зона и я доставя към горната. Напорът, развит от помпата, е равен на разликата между хидростатичните напори на горната и долната зона. Долната зона се захранва от помпата за грим 2 и контролера за грим 3.
Фигура 7.2. Отоплителната система е разделена на две статични зони
а - пиезометрична графика;
b - принципна схема на системата за топлоснабдяване; S 1 - S 1 - линията на общата статична глава на долната зона;
S 2 - S 2, - линия на общия статичен напор на горната зона;
N p.n1 - налягане, развито от подхранващата помпа на долната зона; N p.n2 - налягане, развито от подхранващата помпа на горната зона; N RDDS - напор, към който са настроени регулаторите RDDS (10) и RD2 (9) ΔN RDDS - налягане, задействано върху клапана на регулатора RDDS в хидродинамичен режим; I-IV- абонати; 1 резервоар за подхранваща вода; 2.3 - помпа за грим и регулатор за грим в долната зона; 4 - горна помпа; 5 - основни парни нагреватели; 6- мрежова помпа; 7 - пиков водогреен котел; осем , 9 - помпа за грим и регулатор за грим за горна зона; 10 - регулатор на налягането "към себе си" RDDS; 11- възвратен клапан
Регулаторът RDDS е настроен на налягането Nrdds (фиг. 7.2a). Регулаторът на подаване RD2 е настроен на същото налягане.
В хидродинамичен режим регулаторът RDDS поддържа налягането на същото ниво. В началото на мрежата подхранваща помпа с регулатор поддържа налягане H O1. Разликата между тези глави се използва за преодоляване на хидравличното съпротивление във връщащия тръбопровод между разделителното устройство и циркулационната помпа на източника на топлина, останалото налягане се освобождава в дроселната подстанция на RDDS клапана. На фиг. 8.9, а тази част от налягането е показана със стойността на ΔН RDDS. Дроселната подстанция в хидродинамичен режим позволява поддържане на налягането в връщащата линия на горната зона не по-ниско от приетото ниво на статично налягане S 2 - S 2 .
Пиезометричните линии, съответстващи на хидродинамичния режим, са показани на фиг. 7.2a. Максималното налягане във връщащия тръбопровод при потребител IV е 90-40 = 50m, което е приемливо. Налягането в обратната линия на долната зона също е в допустими граници.
В захранващия тръбопровод максималното налягане след топлоизточника е 160 m, което не надвишава допустимото от условието за якост на тръбата. Минималната пиезометрична глава в захранващия тръбопровод е 110 m, което гарантира, че охлаждащата течност не кипи, тъй като при проектна температура от 150 ° C минималното допустимо налягане е 40 m.
Пиезометричната графика, разработена за статични и хидродинамични режими, осигурява възможност за свързване на всички абонати според зависима схема.
Друго възможно решение за хидростатичния режим на топлоснабдителната система, показано на фиг. 7.2 е свързването на част от абонатите по независима схема. Тук може да има два варианта. Първи вариант- задайте общото ниво на статично налягане на 50 m (линия S 1 - S 1) и свържете сградите, разположени на горните геодезични марки, според независима схема. В този случай статичната глава в нагревателите вода-вода на сгради в горната зона от страната на отоплителната охлаждаща течност ще бъде 50-40 = 10 m, а от страната на нагрятата охлаждаща течност ще бъде определена от височината на сградите. Вторият вариант е да се зададе общото ниво на статично налягане около 75 m (линия S 2 - S 2), като сградите на горната зона са свързани по зависима схема, а сградите на долната зона - по независима схема. един. В този случай статичната глава в нагревателите вода-вода от страната на отоплителната охлаждаща течност ще бъде 75 m, т.е. по-малка от допустимата стойност (100 m).
Основни 1, 2; 3;
добавете. 4, 7, 8.
Задачата на хидравличното изчисление включва:
Определяне на диаметъра на тръбопроводи;
Определяне на спад на налягането (налягане);
Определяне на налягания (напори) в различни точки на мрежата;
Координиране на всички точки на мрежата в статичен и динамичен режим с цел осигуряване на приемливи и необходими налягания в мрежата и абонатните системи.
Според резултатите от хидравличното изчисление могат да бъдат решени следните задачи.
1. Определяне на капиталовите разходи, потреблението на метал (тръби) и основния обхват на работа за полагане на отоплителна мрежа.
2. Определяне на характеристиките на циркулационни и подхранващи помпи.
3. Определяне на условията на работа на отоплителната мрежа и избор на схеми за свързване на абонати.
4. Избор на автоматизация за отоплителната мрежа и абонатите.
5. Разработване на режими на работа.
а. Схеми и конфигурации на топлинни мрежи.
Схемата на топлопреносната мрежа се определя от разположението на източниците на топлина по отношение на зоната на потребление, естеството на топлинния товар и вида на топлоносителя.
Специфичната дължина на парните мрежи за единица изчислен топлинен товар е малка, тъй като потребителите на пара - като правило промишлени потребители - са разположени на кратко разстояние от източника на топлина.
По-трудна задача е изборът на схемата на мрежите за отопление на водата поради голямата дължина, голям брой абонати. Водните превозни средства са по-малко издръжливи от парните поради по-голяма корозия, по-чувствителни към аварии поради високата плътност на водата.
Фиг.6.1. Еднолинейна комуникационна мрежа на двутръбна топлопреносна мрежа
Водните мрежи се делят на главни и разпределителни. Чрез главните мрежи охлаждащата течност се доставя от източници на топлина до зоните на потребление. Чрез разпределителните мрежи водата се доставя до ГТП и МТП и до абонатите. Абонатите рядко се свързват директно към опорни мрежи. На местата за присъединяване на разпределителната мрежа към главните се монтират секциониращи камери с вентили. Секционните вентили на главните мрежи обикновено се монтират след 2-3 км. Благодарение на инсталирането на секционни вентили се намаляват загубите на вода по време на аварии на превозни средства. Разпределителните и главните TS с диаметър по-малък от 700 mm обикновено се правят задънени. При аварии за по-голямата част от територията на страната се допуска прекъсване на топлоснабдяването на сгради до 24 часа. Ако прекъсването на подаването на топлина е неприемливо, е необходимо да се предвиди дублиране или обратна връзка на TS.
Фиг.6.2. Пръстенова отоплителна мрежа от три ТЕЦ Фиг.6.3. Радиална отоплителна мрежа
При захранване на големи градове с топлина от няколко когенерационни централи е препоръчително да се предвиди взаимно блокиране на когенерационните централи чрез свързване на техните мрежи с блокиращи връзки. В този случай се получава пръстеновидна отоплителна мрежа с няколко източника на енергия. Такава схема има по-висока надеждност, осигурява прехвърляне на резервни водни потоци в случай на авария във всеки участък от мрежата. При диаметри на линиите, простиращи се от източника на топлина от 700 mm или по-малко, обикновено се използва радиална схема на топлинната мрежа с постепенно намаляване на диаметъра на тръбата, когато се отдалечава от източника и свързаното натоварване намалява. Такава мрежа е най-евтина, но при авария се спира топлоснабдяването на абонатите.
b. Основни изчислителни зависимости